满堂脚手架施工方案范例，满堂脚手架

满堂脚手架施工方案范例篇1

　　[关键词]超高 满堂支撑 扣件式脚手架

　　中图分类号：X989 文献标识码：A 文章编号：1009-914X（2014）13-0160-01

　　某水泥生产线工程熟料库库顶钢结构设计为圆台形，圆台顶面有大型设备，圆台主梁为环形，直径12m，重量为7.45t，钢环梁与圆形库壁顶混凝土环梁间设计用16根钢斜梁支撑，每根斜梁重量为1.9t，筒仓直径26m。库顶标高为43.15m，钢环梁顶标高为49.995m。因工程主体施工时使用塔吊为TC5008型，无法将钢环梁及斜梁做成一个整体吊装，如果租赁大型吊车，总成本又太高。经过受力分析及成本比较，采用先在库内搭设一座满堂支撑脚手架，然后将钢环梁分段吊装至设计标高，拼接成型后再分别对称吊装斜梁组成受力整体，最后再吊装剩余部分的方案。此方案的重点是如何搭设满足受力要求的脚手架支撑体系。

　　1、施工准备

　　主要包括人员组织准备，技术准备，材料准备，机具准备，场地准备。

　　工程测量人员负责在库底板平面测放出每根立杆及水平杆的位置，并在库壁上标出标高控制点，以便架体搭设时参考。

　　塔吊工作半径范围内区域必须进行合理规划，一方面确保周转工具堆放场地，另一方面要考虑钢结构构件制作、堆放和吊装场地。

　　2、架体搭设

　　脚手架搭设从库内4.2m高处混凝土库底板开始，总搭设高度为44.8m。搭设详见附图。搭设要点如下：

　　A、40m以下采用立方形满堂支撑脚手架，40m以上改为八边形满堂架，且将环梁两侧立杆加密成双排脚手架，再设小横杆，钢环梁座落在双排架顶层小横杆上，中间满堂架体作为操作平台和双排架内部支撑，顶层小横杆处主节点处必须另加1～2个防滑扣件。

　　B、立方形满堂支撑脚手架立杆间距纵横均为1.3m，步距1.7m，所有立杆采用对接接头形式，接头应错开。外侧四个立面每隔5跨连续设置竖向剪刀撑，竖向每隔5步设水平剪刀撑。剪刀撑与立杆的每个节点均用转角或直角扣件锁紧。

　　C、因大部分立杆均坐落在4.2m库底板混凝土上，所以底部可不设垫板，但扫地杆及水平剪刀撑必须按要求搭设。

　　D、各杆件及扣件外观质量必须合格，立杆垂直度偏差不能超过75mm，水平杆平直度偏差不能超过50mm。杆件节点处扣件螺母必须拧紧，扭矩不小于45N・M。

　　E、43.0m处架体四角分别设置两根6m脚手架管与库顶预埋钢管连接充当连墙杆。

　　F、在0.2m、6.8m、13.6m、20.4m、27.2m、34m、40.8m设水平加强层，即增加水平剪刀撑，与原纵横水平杆夹角为45°。

　　G、为确保操作人员安全，施工人员必须正确佩戴三宝防护用品，在42.7米标高处加设大眼网一道，要求满铺并且张挂牢靠。环行架体最高平面处满铺脚手板，并用铅丝绑牢，脚手板不得有探头板。

　　3、钢结构吊装

　　吊装顺序：钢环梁分段对称吊装环梁内主次梁吊装斜梁对称吊装平台板铺设拆除支撑脚手架。

　　钢结构吊装方案本文不做详细说明。

　　4.支撑架体拆除

　　环梁平台及斜梁安装完毕并验收合格后方可进行架体拆除作业，拆除支撑架体时主要注意以下事项：

　　A、拆除作业前作业人员必须持有特种作业证，库壁及库底漏斗下不能有人，必须设警戒线围护。

　　B、拆除时一定要遵循一定的拆除顺序，梁底拆除必须先卸载，即先松立杆上受力扣件。

　　C、拆除后的架管、扣件等须先在操作面上分类码放整齐，塔吊吊物时须安排专人指挥。吊装时一定要注意架管不能碰、挂已焊接完毕的钢梁。

　　5、相关计算

　　本操作平台搭设高度约为45m，主要受力架体为独立支撑架。因钢环梁就位组装完毕且4根斜梁对称安装好后，即可起到支撑环梁的作用，故施工静载仅考虑环梁和4根斜梁对架体的作用力。

　　钢管物理参数：钢管厚度2.8mm计）：A=397.4mm2、w=4245mm3、I=101877mm4.

　　A、斜梁对架体的作用力计算：

　　因斜梁为梯形构件，右图所示G为构件重心垂线位置，斜梁总重G=1.9×9.8=18.62KN。

　　F1=4.1/（4.1+3.042）×18.62=10.69KN

　　B、恒载统计：7.45×9.8+10.69×4=115.8KN

　　C、小横杆验算：

　　顶部小横杆数量：48根

　　F2=115.8/48=2.41 KN

　　M=F2L'/4=2.41×1.3/4=0.78KN・m

　　σ=M/w=0.78*106/4245=183KN/m2

　　D、扣件抗滑计算：

　　作用在主结点处的力为：2 F2=2*2.41=4.82KN

　　E、立杆计算：

　　本工程脚手架支撑系统为加强型满堂支撑脚手架，根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）规定，立杆计算长度附加系数K取1.291，单杆计算长度系数μ取1.099，容许长细比[λ]=210

　　每根架体立杆承受的架体重量按10KN计算。则每根立杆承受的总恒载为：F3=10*1.2+4.82=16.82 KN。

　　立杆计算长度：l0=kμh=1.291*1.099*1.7=2.41m；回转半径i=16mm；长细比λ=h/I=2410÷16=150

　　取φ=0.308；所以N/φA=16.82×103/（0.308*397.4）

　　=137.4N/mm2

　　6、架体检测与验收

　　因本脚手架支撑体系为超规范施工，实际施工过程中必须密切检测架体变形情况，严格控制各环节验收。架体搭设过程验收根据国家规范及相关规定执行在此不作详细论述。

　　架体变形检测主要在上部钢结构吊装过程中检测，包括架体偏移检测、架体扭转检测和架体沉降检测。

　　A、架体偏移检测方法

　　架体搭设完毕后，在架体四面中心位置各向下垂直拉一条钢丝线，钢丝线与临近每根位置坐标记，在上部钢结构施加压力后，一旦架体发生顶部倾斜或中部“S”型变形，钢丝线就会偏离原标记位置，根据偏移量及偏移方向就可以准确判断架体偏移情况。

　　B、架体扭转检测方法

　　架体搭设完毕后，在已施工完毕的混凝土库壁顶面位置，沿库壁直径在脚手架轴线位置张拉两根十字交叉钢丝，钢丝两端固定在库壁预埋管位置，钢丝与脚手架水平杆接触位置坐标记，当上部钢结构施加压力时，如果架体发生扭转变形，原标记位置就会偏离钢丝线，根据偏移量及偏移方向就可以准确判断架体扭转情况。

满堂脚手架施工方案范例篇2

　　关键词：沸腾焙烧炉；球冠型炉顶；内衬砌筑；施工技术

　　中图分类号：TF813 文献标识码：A

　　0.前言

　　我公司在经过对国家重点工程――白银西北铅锌厂建成我国第一台109m2流态化沸腾焙烧炉，内蒙古巴彦淖尔紫金有色金属有限公司一期、二期109m2流态化沸腾焙烧炉、葫芦岛锌冶炼厂109m2流态化沸腾焙烧炉、青海大柴旦滩涧山金矿74m2和28m2黄金冶炼焙烧炉、内蒙古兴安铜锌冶炼厂109m2流态化沸腾焙烧炉及新疆阿舍勒3×30万吨尾矿综合利用项目118m2沸腾焙烧炉球冠型炉顶砌筑等多项同类工程施工实践总结的基础上，多次对球冠型炉顶砌筑施工技术优化、改进及验证，在紫金矿业青海分公司德尔尼项目成功应用了150m2流态化沸腾焙烧炉施工工法，此工法关键技术具有更多的先进性、科学性、实用性和可推广性，取得了明显的经济效益、社会效益和环保效益。

　　1.特点

　　1.1 采用大型球冠型木质拱胎模架施工技术，整体刚度好，精度高，模架自重轻且制作安装简单快捷，有效控制了炉顶沉降，集中了筑炉施工难点和技术难点。

　　1.2 采用“环梁”定位模架安装技术，具有高效快捷安全等特点，提高了球冠型炉顶模板定位安装工作效率，缩短了施工周期，降低工程施工成本。

　　1.3 拱胎在制作场地放样时考虑了方便安装，通过制作、预安装为正式支设拱胎提供了参数，缩短工期和保证工程质量。

　　1.4 球冠型木质拱胎拆除后可回收再利用。

　　2.工艺原理

　　2.1 炉体施工在时间和空间上合理穿插，提高利用率。推行平行交叉作业。多工序相互穿插，紧密衔接，从而达到降低成本、缩短工期、保证质量的目的。

　　2.2 球冠型t顶大型木质拱胎模架施工技术充分应用球、球冠及球截体的特点，通过认真分析、计算和放样，采取拱架片一个尺寸制作，每环拱胎片板条一组尺寸制作，每环拱胎片一个尺寸组装，简化制作工艺。采取环梁准确就位后安装拱胎的方法，简单快捷。利用炉内满堂脚手架加固支撑拱胎，使拱胎与满堂脚手架形成整体，整体性、刚度好，有效控制了炉顶沉降。

　　3.施工操作要点

　　3.1 脚手架工程

　　（1）脚手架的搭设根据炉壳的结构特点，沿炉壳搭设成等边八边形满堂脚手架；炉膛扩大段逐步增加立杆，搭设成牛腿状。

　　（2）脚手架平台既可作为作业人员行走、操作之用，也可作临时堆放材料，同时支撑着炉顶盖砌筑球冠型拱胎、炉顶耐火材料及防雨作业蓬的全部荷载，搭设应牢固、不变形。

　　（3）本工程脚手板采用60mm木板做操作层， 为确保施工安全，靠炉壁处木板均制作成弧形。

　　（4）脚手架搭设同时考虑行人马道，炉内上下行人马道用木板搭设成折式“楼梯”式，木板上钉上防滑条。

　　（5）在炉体直线段与锥形段交界处，水平满铺一层50mm厚木板，下部挂二道水平密布安全网。

　　3.2 焙烧炉防雨篷搭设

　　150m2焙烧炉为露天热工设备，施工前在炉顶搭设“伞状”临时防雨篷， 上部用防雨篷布覆盖并固定牢固。防雨篷搭设必须牢固可靠，并且能抵抗当地季节性风力，拒绝渗漏雨水。

　　（1）炉内钢脚手的延伸。由于150m2流态化焙烧炉炉顶跨度达18.278m之多，上部也没有炉体骨架，唯有利用炉膛内提升架和炉内脚手架，进行加杆延伸，延伸高度超过炉顶2.5m。

　　（2）炉顶脚手杆的搭设。利用炉体骨架，在炉壳顶部焊接好竖向钢脚手架，高度大约为2.5m左右，再用横杆连接好。沿脚手架周围覆盖一层防雨帐篷。为防止帐篷被风刮起，均用铁丝牢固的绑扎在脚手架上并在帐篷外横拉两道棕索，并与钢脚手杆拉结。

　　（3）顶部横杆的搭设。在炉顶脚手架与满膛脚手架搭设水平横杆，横杆以炉中心形成辐射状搭设，横杆搭设必须有一定的强度和稳定性，然后覆盖防雨帐篷，防雨帐篷均用铁丝牢固的绑扎在骨架上，然后用4条绳索在炉顶呈交叉状拉设，以防被大风刮起或刮飞。

　　（4）炉顶支设拱胎时，采取“偷梁换柱”的方法在不影响的位置增加立杆，拆除影响拱胎支设的立杆，立杆通过处拆除少量板条。砌筑到立杆处再采取同样的方法换杆，将杆支撑在已砌好的拱顶砖上。

　　3.3 球冠拱胎制作安装

　　球形炉顶盖耐火砖砌筑必须支设拱胎，球冠型顶盖耐火砖砌筑质量的好坏将直接影响炉子的使用寿命，球形拱胎制作安装是关键。拱胎制作尺寸必须精确，制作好的球形拱胎应不变形。为不影响炉体砌筑进度，球形拱胎须提前制作。拱胎制作场地20m×16m，且须硬化，采用素土夯实，铺一层多孔机制红砖（90mm厚），表面用1：2水泥砂浆找平（30mm厚）。

　　（1）球冠拱胎制作安装工艺

　　确定制作方案制作现场放样修正细化方案制作1/4拱胎片、加工支设环梁为球冠型木质拱胎支设确定参数按参数预支设1/4球拱检查验收修正安装参数制作剩余3/4拱胎片确定全部拱胎片支设参数支设球冠型拱胎模架。

　　（2）制作方案

　　为便于制作、支设、拆除，确定拱胎分六环制作，前五拱架片环弦长2000mm，两拱架片大头间距最大550mm，小头间距最大450mm通过拱胎片承受荷载的计算，拱架片采用60×180mm的松木板，板条30×70mm，间距30mm，两个拱架片与25个板条组合后形成一片，每环采用三道钢制环梁就位支设拱胎片。

　　（3）放样

　　放样在拱胎制作场地上进行，按设计尺寸和确定的方案1：1放大样，确定拱架片、板条弧度，确定环梁位置及加工尺寸，修正细化制作方案。

　　（4）拱胎制作

　　依据修正细化后的方案。分别按相应的弧度制作拱架片和板条，两个拱架片25个板条组合后形成一片，前五环共307片，其中第一环100片，第二环81片，第三环61片，第四环42片，第五环23片，第六环一片整体制作；制作好的拱胎片应按其支设位置编环号。

　　（5）球形拱胎预安装

　　球形拱胎零部件制作完1/4后，在拱胎制作场地上预安装，检查拱胎制作精度，同时使支设人员熟悉拱胎支设方法和过程，提前暴露问题。预安装时仅对1/4球冠型拱胎在地面上按设计要求尺寸进行支设，预支设跟正式拱胎支设一样，拱高比设计抬高20mm，用弧度板检查球面弧度。形成正式支设拱胎参数。

　　（6）球形拱胎安装

　　以拱脚砖为定位标准，以预安装提供的参数为基础。首先确定拱顶中心，就位第六环的1道环梁和整体片（拱胎支设矢高应比设计尺寸提高20mm）；再用炉内满堂脚手架准确就位其他15道用钢脚手管围成的环梁，环梁位置特别关键，严格按预安装所提供每道环梁参数进行安装。然后在环梁上摆放拱胎片组，加固满堂脚手架及环梁，就位拱架胎组，补钉相邻拱胎片之间的板条。支撑与拱胎之间垫反向木楔进行调整拱胎，支撑之间纵横连接与炉内满堂脚手架形成整体。

　　拱胎片组就位后，以球冠型顶中心为圆心，用弧长为21m长的通长弧度样板检查球形拱胎的弧面和表面平整度，对超过误差的部位进行修理和调整，使整个球形拱胎表面用长弧度样板检查表面平整度不超过5mm。最后用8#铁线将拱架片与环梁、支撑固定在一起，使炉内满堂脚手架与球冠型拱胎形成一个整体，具有足够的强度、刚度和稳定性。

　　3.4 焙烧炉炉顶砌筑

　　3.4.1球冠拱顶砖砌筑

　　（1）炉顶拱脚砖在安装拱胎前应砌好，拱脚砖是拱顶砖的基准，也是拱胎的定位标准，砌筑前应以焙烧炉炉体中心、扩大段半径复核拱脚部位炉壳的椭圆度，砌筑时对偏差进行调整。砌筑分二段，每段两人一组在同一点反向砌筑，拱脚砖的砌筑质量将直接影响炉顶对砌筑。拱脚砖砌完后应进行检查，保证拱脚砖弧度半径误差5mm以内，表面平整度3mm以内，标高误差5mm以内。拱脚砖后部高铝砖砌筑应根据实际尺寸加工后砌筑，确保拱脚砖受斜压或受热后不向半径方向外移。拱脚的尺寸很大，要采用揉挤法砌筑很困难，可在已砌好的砖表面抹上适量的泥浆，使其相互连接的砖面结合良好。

　　（2）砌筑拱顶前，在拱脚砖底膨胀逢填塞耐火w维处每块砖加塞木楔。防止炉顶砖砌筑在没锁砖前拱脚砖倾斜。

　　（3）炉顶砖砌筑按照炉顶砖预砌筑的编号顺序进行。砌筑前在拱胎上以4～5环的间距做出环号标记。拱顶每环分两段流水对称湿砌，彼此靠紧，但未合门的不超过3环。各环拱顶合门砖应均匀分布于炉顶，且合门砖的宽度不小于原砖的7/8.为避免加工最后一圈砖应在砌第50环前试砌第48、49环，以确认第48、49环的位置，如发现有误差，通过加工第49环拱顶砖进行调整。

　　3.4.2膨胀缝施工技术措施

　　炉壳筋板处的膨胀缝及时用硅酸铝纤维毡填塞，以免灰浆及杂物掉入。墙体各段高铝砖在圆周方向上留设膨胀缝，砌筑时在圆周方向每隔6块砖填入δ=2mm的马粪纸，代替泥浆，上口用胶带粘封，防止灰浆及杂物掉入。

　　3.5 拱胎拆除及沉降观测

　　拱胎应在砌完拱顶经检查合格，砖缝泥浆干固48h后再拆除，以防过早拆除拱胎把未干涸的泥浆从砖缝挤出，造成炉顶沉降偏大。拱顶支撑的拆除应从外环开始在炉拱各位置上均匀进行。拆除拱胎时，在炉顶上用水准仪分十二点同时对炉顶的沉降进行观测，如发现有不均匀沉降和炉顶局部出现裂缝时，应立即停止拆除拱胎对拱顶砖进行再次检查，检查无误后再拆除。拱胎拆完后在24小时之内，需对沉降继续进行观测。炉顶沉降不超过10mm为合格。

　　4.效益分析

　　球冠型炉顶大型木制拱胎“环梁”技术的研发，提高了工作效率，施工简单快捷，整体性好，保证了炉体砌筑精度，有效控制了炉顶沉降，解决了传统施工工艺工期长、成本大、炉体使用寿命短等问题，避免了由于炉顶沉降偏大使炉顶耐火砖之间的环缝拉开，投产后炉顶出现SO2气体泄漏，给生产和周围环境带来的危害，对厂区周围环境的保护起到了积极作用。社会效益和环境效益明显。本技术的成功应用，为企业积累了宝贵的施工经验，提高了企业的施工技术水平，促进了大、中型炉窑拱顶的施工技术的进步和发展，为以后设计单位设计更大拱顶焙烧炉提供决策依据和技术指标。

满堂脚手架施工方案范例篇3

　　关键词：大跨度；井字梁；屋面；高支模

　　1、工程慨况

　　本工程为鄂尔多斯市母杜柴登煤矿副井井塔工程，建筑物平面尺寸为20m*22m，屋面高度为55.2m，地上共8层，主体为外筒内框结构，建筑层高不等，8层（绞车大厅）层高为14m，屋面为井字梁结构，井字梁截面尺寸为300×1200，梁间净距2m～2.5m，纵向梁净跨为20m，横向净跨为22m，模板支撑架高度为13.5m，属高大模板支撑体系。

　　2、方案设计

　　当井字梁屋盖结构施工时，8层楼板结构混凝土已经浇筑完毕25天以上，7层楼板结构砼已经浇筑完毕32天以上。按照目前平均20℃左右的气温，届时7层楼板混凝土已经达到95%以上设计强度，因此以7层、8层结构层作为屋面大跨度井字梁承重架地基。考虑到屋盖井字梁截面大、间距密、跨度大、单层高等施工难度，结合以往经验，梁板面层模板安装采用优质多层板进行施工，其厚度为15mm，规格尺寸为1220mm×2440mm，多层板要保证质量，面板的周转次数不得超过3次；背楞和加强方木采用40mm×80mm和100mm×100mm方木，方木表面不得有裂纹，且截面尺寸小于40mm×80mm和100mm×100mm的木方不得用于工程施工中；板底采用40 mm×80mm方木，间距200mm，梁底采用100mm×100mm方木，间距100mm；梁底采用步步紧进行加固，其间距为400mm，梁侧采用两道对拉螺栓进行加固，其对拉螺栓的直径为12mm，下部对拉螺栓距梁底为300mm，上部对拉距梁底为800m；构面木模板体系。扣件式落地钢管排架满堂支撑体系采用Φ48×3.5钢管，组合传递上部荷载的高支模专项施工方案。根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ 130-2001），对满堂排架支撑设计及荷载的取值组合进行计算，着重对架体的稳定性验算，该专项方案经过专家组审议通过、总监理工程师批准后实施。

　　3、施工工艺

　　3.1、施工顺序

　　加固处理高支撑架地基―根据立杆位置铺设脚手板―摆放横向扫地杆―立杆与横向扫地杆连接―搭设纵向扫地杆―随施工层按设计步距搭设立杆及绷向水平杆―纵横向水平杆与框架柱或墙加固连接―安装水平及竖向钢管剪刀撑―校正最上一步纵横向水平杆及标高―梁底支撑增加加强扣件―铺设梁底模板―校正标高―井字梁钢筋绑扎―梁侧模安装及加固―楼板模板及楼板钢筋施工――检查验收―浇筑梁板砼

　　3.2支撑体系及基础加固方法

　　由于屋面井字梁结构浇筑砼时，支撑架地基层（8层绞车大厅）砼强度没有完全达到设计要求，因此6层、7层脚手架不得拆除，作为井字梁支撑架地基的加强。

　　施工方法：

　　（1）井字梁支撑系统采用满堂红钢管脚手架，所采用钢管为Φ48*3.5规格，支撑高度为13m。其中梁两侧立杆间距1000mm，沿梁方向立杆间距为500mm，且梁中心线位置应加设一排立杆，间距为600mm。板周边的立杆间距为600mm，所有立杆应采用纵横水平杆连接成整体，水平杆步距为1.2m。其中最下端扫地杆距地200mm，最上端水平杆距立杆端头300mm。为提高满堂红脚手架的整体性，搭设时应随时搭设剪刀撑，剪刀撑布设位置为架体四角及外侧。构造要求具体见计算书。

　　（2）增加柱节点钢管支撑数量，即在8层结构面四大角柱点位置布设12Φ48*3.5mm钢管支撑，同时梁底采用双卡扣，以便增加抗摩擦力量，将井字梁大部分荷载通过钢管传递到8层混凝土框架柱上。钢管搭设时，应保证柱节点垂直度不得大于20mm，且柱节点钢管应与满堂红脚手架连接成整体，以保证满堂红脚手架的整体刚度。

　　（3）因8层绞车大厅有吊装洞口，为了减少架体搭设量，在吊装洞口上横跨56#工字钢，作为支撑架的地基，工字钢间距同此部位架体立杆的排距。摆放好工字钢后，在工字钢垂直方向通长焊接12#槽钢，间距3m，防止工字钢移动或倾倒。架体立杆坐在工字钢上，立杆脚部在工字钢上焊接200mm高的钢筋头，将架管套在钢筋头上，防止滑移。

　　3.3、满堂排架支撑架搭设

　　按照井字梁平面布置尺寸及梁板底标高，制定出满堂排架立杆间距及水平杆步距，梁板总体排距纵横立杆间距为1100mm，井字梁部位立杆间距为500mm，水平钢管竖向步距为1.5m，在梁下第一道水平杆、中间水平杆及底部扫地杆处各设置45°水平剪刀撑，沿井字梁十字交叉中间位置及架体外边缘设置竖向剪刀撑，沿架体周边与建筑物设置连墙点，架体与建筑物可靠连接。

　　3.4、模板制作

　　1、模板自行加工，加工模板的工作面必须平整和有足够的强度。新木方必须经过压刨、刨平，方可用于加工。模板接缝采用对接拼缝，在接缝处必须附加一根40×80木方。

　　2、模板的配置、加工、堆放、维护在施工现场进行，所以现场设置封闭式木模加工棚、模板堆放区（模板堆放区必须满足相关消防要求，电源从临近配电箱引出）及架管扣件堆放区。

　　3、模板加工完毕应首先照模板配板图尺寸拼装成整体，拼装好模板要求逐块检查其背楞是否符合模板设计，模板的编号与所用部位是否完全一致，比如：模板标号：KL8-2（300×8400），表示框架梁8第2套模板，模板宽为300mm，模板长为8400mm。经检查合格后方可运至堆放区存放。

　　4、木模堆放区四周设2米高防护架，所有堆放区钢管均刷红、白漆，并在内侧满挂密目安全网。地面用C15混凝土（厚50mm）硬化，平整度要好。每个堆放区位置设2个出入口，左、右两侧各设一标识牌，标明模板适用范围、吊运保养方法、使用安全、质量等施工中注意点。每个堆放位置设一工具架，用于放置自制角尺、拖布（用于模板清理）、清洗桶、工具柄、铁铲子、扫帚（用于扫除积水等）等维护、保养用具。

　　5、拆模后及时清理浮浆，用偏铲铲除杂质再用海绵涂刷脱模剂，并对模板进行外观检查，对表面破损、边角损坏的模板进行修补或裁边处理，及时涂刷封边胶。

　　6、对处理好的模板应摆放好并放入木模堆放区，设专人负责模板堆放和标识工作，模板堆放应分规格、分类型集中堆放。模板用红漆在背面标注其编号。模板堆放必须在其下部垫三根枕木，以保证底层模板离地200以上距离，堆放高度≤1.5m。重叠放置时要在层间放置垫木，垫木用通长40×80木方，在模板距两端1/6长度处垫起，模板与垫木上下齐平。模板在雨天气应用塑料布遮盖。

　　7、用塔吊运至安装部位，模板吊钩设置在距两端1/6处，吊运前检查模板的几何尺寸、脱模剂涂刷等情况，核准其编号与安装部位是否吻合。

　　3.5模板安装

　　1、梁底模板安装

　　1）工艺流程：在墙上弹梁中线搭设梁底架子铺设主龙骨主龙骨调整水平安装次龙骨并核查水平安装梁底模板拉通线检查梁底顺直。

　　2）在墙子混凝土上弹出梁的轴线、梁位置线及梁板水平线，并复核。

　　3）从边跨一侧开始搭设梁底架子，顶部加可调U型托，底部下铺40×80的木方。上下层立杆保证在同一位置对齐。

　　4）先安装主龙骨，调节支柱U型托高度，将主龙骨找平，本工程井字梁跨度为20m，梁底按梁跨的3‰起拱。

　　5）安装主次梁底模板：每跨梁底模板分成三段，在交接处粘贴海绵条保证模板支设的严密性，防止漏浆。

　　2、梁侧模板安装

　　1）工艺流程：梁钢筋验收梁底模板侧边贴海绵条安装梁侧模板安装上下口背楞、斜楞及腰楞和对拉螺栓复核梁模尺寸、位置

　　2）梁侧模在一跨内配置多块木方，间距不得大于400mm，接缝处应贴海绵条。

　　3）梁侧模就位后应先用木楔子将模板下口主背楞与梁底主龙骨上的木方楔紧，使梁侧模与梁底模接缝紧密。

　　4）梁侧模支好后应在梁内加与梁同宽的顶棍，以防止在铺顶板模板时变形。

　　3、顶板模板安装

　　1）工艺流程：梁侧模验收铺顶板主龙骨主龙骨找平铺顶板次龙骨次龙骨找平铺顶板面板复核顶板尺寸、标高清理梁板模内杂物办预检。

　　2）顶板模板拼缝采用硬拼法，因此在裁板时每边应大出2mm，用刨子找直后再刷封边漆，安装完毕后用透明胶黏贴。

　　3）每块模板均应方正，并应使模板接缝在一条直线上。

　　4）平板铺完后，用水准仪测量模板标高，进行校正，并用靠尺塞尺检查平整度和拼缝宽度。

　　5）将模板上杂物清理干净，办预检。

　　3.6模板拆除

　　1）拆除支架部分水平拉杆和水平杆再拆除梁连接件及侧板，下调楼板模板支柱顶翼托螺旋100mm左右，使模板下降。分段分片拆除楼板模板、背楞及支柱，最后拆除梁底模板及支撑系统。

　　2）在拆除顶板、梁的过程中应注意轻拿轻放，保护下部柱表面不被模板碰坏。拆下的模板架料及时组织人员清出现场，修整清理后统一分规格堆放。

　　3）模板拆除的时间要求：本工程井字梁跨度大于8m，达到20m，故模板的拆除应待混凝土试块常规养护达到设计混凝土强度标准值的100%时（28天后）方可拆除底模。

　　4、安全技术措施

　　4.1、架子工持证上岗，定期检查身体情况患病或不适于高处作业人员不得安排从事架子作业。

　　4.2、搭设脚手架人员必须正确使用安全防护用品，戴安全帽，系安全带，穿防滑软底鞋。

　　4.3、脚手架构配件质量与搭设质量，经检查验收合格后方可使用。

　　4.4、当有六级及六级以上大风、大雾、大雨等天气时，应停止露天脚手架搭设与拆除作业，风、雨后应及时对架体进行全面检查，发现倾斜、下沉、脱扣、崩扣现象必须及时处理经验收合格后方可使用。

　　4.5、脚手架使用期间，严禁拆除主节点外的纵横向方平杆及连墙件。

　　4.6、在脚手架上进行电气焊作业时，必须有防火、防触电措施和专人看守。

　　4.7、搭拆脚手架时，地面应设围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内。

　　4.8、不得将模板支架、缆风绳、泵送砼和砂浆输送管等固定在模板支撑脚手架上，严禁悬挂起重设备。

　　4.9、架子组装、拆除作业必须3人以上配合操作，按照程序进行搭设、拆除作业，严禁擅自拆卸任何固定扣件、杆件和连墙杆。

　　4.10、作业中严格执行施工方案和技术交底，分工明确，听从指挥，协调配合。

　　4.11、严禁在架体上打闹、休息，严禁酒后作业，作业时精力集中，团结合作，互相呼应，统一指挥。工具和用具随手放入工具包内，以免落下伤人。

　　4.12、脚手架每搭设一定高度，纵向剪刀撑和水平剪刀撑必须跟上。局部绞车大梁及电机梁必须采取立杆加密措施，立杆加密距离控制在500mm左右，并且立杆横距方向上必须在大梁底部设置3～4排道承重立杆。

　　4.13、模板高支撑架搭设前立杆底部应设置垫木，增加立杆根部受力面积，避免对楼板发生冲切破坏。严格控制脚手架不必要的荷载，模板材料不用时必须及时吊走。混凝土浇筑时应分层浇筑，并应对称均衡浇筑。

　　4.14、下层主梁浇筑完成后，应将脚手架在楼层处、窗洞口处、及中柱上加设杆件对架体的轴向力进行卸载，分担一部分力量到已施工完成的楼层。

满堂脚手架施工方案范例篇4

　　中图分类号：U213.1+3 文献标识码：A

　　依托工程简介

　　该架空平台为钢筋砼梁板结构，建成后为本工程的室外平台，建筑面积约5000㎡，平台全长约258m，宽度从8.2m至28.1m不等，结构为一层框架梁板结构，建筑结构高度为9～22m，柱间最大距离为12m，整个架空平台的梁板结构投影区域为市政边坡，坡度为45～75度不等，坡体表面因长期受雨水侵蚀作用，风化较严重，局部岩体裂缝达30mm。

　　架空平台上部最大梁截面为600*1600mm（跨度为11.2m），最大梁跨度为18.2m（梁截面为450*1500mm），结构板厚为200mm，结构支撑体系最大高度约22m。

　　工程重难点分析

　　该架空平台为钢筋砼结构，在进行结构施工时需要搭设满堂钢管脚手架，由于整个架空平台的投影位于市政边坡上，满堂架立杆没有支撑点，加上搭设满堂脚手架的市政边坡长期受雨水侵蚀，坡体岩层风化严重，没有相应的地质勘查报告资料，无法判断在施加外部施工荷载情况下，坡体是否稳定，因此解决在45～75度坡度的边坡上搭设满堂架的立杆基础及边坡的稳定性成为本架空平台施工的重点，也是架空平台结构施工的难点。

　　边坡稳定性分析

　　由于架空平台位于边坡上，边坡坡度较陡，无法架设勘探机械设备，因此只能采用专家评估的方法分析边坡的稳定性。

　　根据本架空平台的设计图纸及在结构施工时对坡体施加的外部荷载，我们组织了5名岩土专家对边坡岩层进行了现场查看，边坡岩体因长期受日晒雨淋作用，表面风化严重，岩层裂缝宽度最大约30mm，裂缝深度在300-500mm，表层岩石较破碎，经专家现场查看并认真分析后认为，本边坡岩层在没有施加外部荷载的情况下，边坡岩层相对比较稳定，如要施加外部荷载需对边坡进行加固处理。

　　满堂架立杆基础研究分析

　　架空平台施工前，我们组织相关技术人员根据架空平台的结构形式、现场边坡岩层情况及边坡坡度等进行综合考虑，对本架空平台结构施工涉及的满堂脚手架支撑体系立杆基础进行了研究，在理论上提出了多个施工方案：

　　在边坡坡脚增加挡土墙

　　在边坡坡脚的独立基础部位，沿基础方向施工一道高度为4米的钢筋砼挡土墙，将边坡与挡土墙之间的倒三角空间用土方进行回填，在回填土方上部施工一块钢筋砼板，用于支撑A轴至B轴之间的梁和板的满堂架立杆。

　　搭设钢平台

　　该方案为挡土墙施工方案的简化方案，在沿结构独立基础方向施工一排钢柱，在钢柱上搭设工字钢，工字钢的一端支撑在钢柱上，一端支撑在边坡上，在工字钢上按满堂架立杆间距按垂直于原工字钢方向铺设一层工字钢用于支撑满堂架立杆。

　　对边坡进行支护，利用支护结构作为满堂架立杆的基础

　　本工程位于长年受雨水侵蚀的市政边坡上，坡体风化严重，随时有风化崩落危险，且架空平台基础位于边坡坡脚，一旦出现岩石崩裂情况将严重影响架空平台的结构安全，因此在架空平台结构施工前需要对边坡进行支护处理。

　　该架空平台为梁板结构，最大梁截面600*1600mm，板厚200mm，最大截面梁的结构荷载为0.6*1.6*1*27=25.92Kn/㎡，加上结构施工时的施工荷载4 Kn/㎡，因此最大截面梁下的满堂架立杆承受的荷载为31.92 Kn/㎡，而结构板部位的满堂架立杆承受的荷载为0.2*1*1*27+4=9.4 Kn/㎡，因此本架空平台满堂架支撑体系主要解决主梁下立杆支撑基础问题以及基础的抗滑移问题。

　　结合边坡支护综合考虑，进行边坡支护设计时在主次梁的投影部位布置支护格构梁，利用边坡支护的格构梁作为梁下支撑体系的立杆基础，将支护的锚杆或锚索锚固在格构梁内，在设置格构梁时需注意将结构梁的投影中线需与格够梁的中线重合。

　　边坡岩石开挖

　　本架空平台主要由沿横向的两根主梁承担主要荷载，两根主梁分别位于A轴和B轴，梁截面分别为450*1500mm和600*1600mm， A轴主梁投影线位于坡脚，梁下可浇筑砼带作为立杆基础，B轴投影线位于边坡上，梁下立杆没有支撑面，因此考虑沿B轴主梁投影线将边坡岩石开挖至A轴基础面标高，便于搭设两根主梁及主梁之间板的支撑立杆。

　　基础施工方案研究分析

　　我们组织了参建的各相关单位人员对施工方案进行研究分析，针对4个施工方案的施工难度、施工周期、施工成本、施工过程中的安全可靠性等进行了详细的研究论证，通过对4个施工方案的利弊分析。

　　方案一：，该方案的优点是可以减小满堂架的搭设高度，将原倒三角型的满堂架架体变成倒梯形的满堂架架体，以增加满堂架的稳定性，同时解决了边坡坡体的稳定性；该方案的缺点是增加费用较大。

　　方案二：该方案的优点是施工速度快，缺点是需要大量的型钢钢材，成本较高。

　　方案三：该方案的优点是创造性地将边坡支护和满堂架基础施工同时考虑，同时解决了边坡支护和满堂架立杆基础两个关键的问题，且增加费用较少，缺点是施工周期比上述两个方案长。

　　方案四：该方案的优点是可将原倒三角形支撑满堂架改为矩形满堂架和倒三角形支撑满堂架，以增加架体的稳定性，缺点是对边坡岩层的扰动较大，开挖岩层只能采用静爆或凿出，增加费用加大且施工周期较长。

　　经综合评估，该架空平台采用第三种施工方案，即将边坡支护和满堂架立杆基础施工相结合的施工方案较经济合理。

　　高大模板支撑体系基础施工

　　在该类型的大坡度边坡上搭设满堂脚手架，主要需解决满堂架立杆基础以及基础的抗滑移问题，因此我们考虑在上部结构梁的投影位置设置支护格构梁，将常用的矩形支护格构梁中的竖向格构梁施工成阶梯型宽扁格构梁，横向格构梁施工成具有水平支撑面的三角形格构梁，利用阶梯的平面作为梁下满堂架立杆的支撑面，利用支护的锚杆或锚索锚入格构梁内以抵抗荷载作用下格构梁的抗滑移。

　　格构梁以外的边坡采用挂钢丝网喷射砼的方法进行边坡支护，喷射的砼强度等级不低于C20（砼面承载力计算：3.14*（242-212）*20N/mm2=8478N/mm2），厚度不低于100mm，在进行喷射砼施工前应清除坡体表面松散的石块，使基层牢固稳定。

　　在进行阶梯式格构梁砼浇筑时，可将砼分成下部矩形砼和上部三角形砼进行分层浇筑，先浇筑阶梯以下的矩形砼，浇筑高度至阶梯立面模板的下口，待砼初凝前再浇筑上部三角形砼，浇筑的砼选用塌落度为10～12cm的砼，砼振捣优先选用扦插或敲击的方法，不建议采用插入式砼振捣棒振捣。

满堂脚手架施工方案范例篇5

　　关键词：建筑工程；地下室；顶板；施工；加固方案

　　某建筑工程属于商务综合楼，建筑的楼层比较高，共23层，地下有3层，总建筑面积为124500m2，建筑的高度为100m，在建筑施工时，需要做好地下室的顶板施工，施工单位采取了吊顶作业的方法。该建筑的支撑结构体系为框架结构，立面存在不规则、交叉错层的情况，该建筑属于大跨度、大悬挑的结构，矩管桁架的自重为25-90t，而且主要集中在地下室顶板的上面。受到场地因素的限制，在对桁架进行吊装时，不能在顶板结构进行吊装，还需要利用重载吊装车这一设备。建筑工程的工期比较紧，施工单位需要对顶板加固方案进行比较，选择最佳的施工方案。

　　1 重载吊车行走区域荷载的取值要求

　　在本文的建筑工程中，工期比较短，所以施工单位加快了施工进度，地下钢结构在地下室顶板混凝土浇筑没有得到龄期就开始吊装，在施工的工程中，需要避免出现顶板出现超载现象，这会增加建筑地下室施工大安全隐患。在地下室顶板吊顶施工中，施工单位采用了重载吊车，下面笔者对吊车行走区域荷载取值的要求进行简单介绍。建筑工程的地下室为120m×115m，是一种类正方形的地下室，如图1所示。

　　图中阴影部分是桁架吊装过程中重载吊车行走的区域，下面笔者对这一区域路基箱荷载、表面铺砂荷载、履带吊车自重、桁架梁自重、行走区域荷载总计的具体数值进行一一计算：

　　路基箱荷载：30kN/（6×2×9.8）=2.5kN/m2；

　　表层铺砂的荷载：18kN/m2×0.5m=9kN/m2；

　　履带吊车自重（双机）：1670kN×2=3340kN；

　　析架梁自重：900kN；

　　行走区域荷载总计：（1670×2+900）/（2×6×4）+2.5+9=100kN/m2.

　　在统计的过程中可以得知，吊车行走区域的施工荷载为10t/m2，这超过了地下室顶板的正常承载范围，所以必须对地下室顶板进行加固，下面笔者对地下室顶板加固方案进行简单的介绍。

　　2 地下室顶板施工加固方案

　　2.1 方案一

　　结合建筑工程工期紧、荷载大的特点，施工设计人员制定了传统的钢管满堂架的加固方案，这一工程的施工加固技术比较好掌握，施工人员能够熟练操作。施工的具体方案是：

　　2.1.1 对地下室顶板进行预处理，首先在吊装区域内回填500厚砂夹石。并在砂夹石上方沿吊车行走区域铺设路基板，路基板的规格应选择2m×6m×0.2m的类型。

　　2.1.2 参考地下室梁的布置图后，设计人员需要采用Φ48×3.5的钢管对吊装区进行支撑，在对立杆进行布置时，应保证布置的均匀性。立杆的间距不能超过800mm，立杆与地面的距离应保持在200mm左右，在对扫地杆进行设置时，应沿着纵横水平方向。满堂脚手架的搭设情况如图2所示。

　　该加固方案具有施工工艺简单、操作技术易于掌握的优点，施工单位在测算的过程中，搭设满堂脚手架的费用比较高，而且花费的时间比较长。由于建筑工程的工期比较简单，在对地上钢结构进行安装时，地下室设备的安装由于需要进场作业，所以满堂脚手架会影响设备的安装，影响了施工的效率。

　　2.2 方案二

　　针对方案一的缺陷，同时一在考虑该支撑方案时地下室顶板梁板尚未浇筑施土，设计单位提出可利用顶板上部覆土厚度范围内做上翻梁（梁底己不可能再降），通过加大行走区域梁板承载力，靠结构自身承担行走区域施土荷载。具体方法如下：

　　2.2.1 提高顶板梁板混凝土强度等级至C50，这样根据5月份的混凝土养护龄期和强度关系，就能保证混凝土浇筑7天后，该部分混凝土的强度能够达到60%，即能满足C30混凝土的强度指标，以期加快规划馆整体施土进度。

　　2.2.2 为了不让施土荷载直接传到楼板上，同时一提高梁的承载能力，将现有的顶板梁上翻至室外标高（根据规划馆总图的布置，履带吊车行走区域无大型植物，因此具有可行性），即将梁高提高至主梁（500×1800）及次梁（300×1500），同时结合吊车行走时一底部的钢龙骨垫层的做法，对楼板进行隔离，将钢龙骨直接铺设在地下室主次梁上，避免施土荷载直接传到楼板上。

　　3 两种方案的比较

　　3.1 工期

　　方案一，因采取满堂脚手架，在吊车行走区域下的整个3层地下室均需设置脚手架，同时一也必须待混凝土龄期完成后才能进行吊装，土效较常规模板支撑架降低2/3，地下室结构施土总工期延后12天。

　　方案二，因所有的施土荷载均由混凝土自身承受，施土方案所耗费的工期基本为正常地下室顶板混凝土浇筑养护的时一间，且提高混凝土强度等级，并使用早强剂，可以使地下室顶板能更早的承受吊车荷载，满足钢析架的吊装时一间。工期上方案二优十方案一。

　　3.2 经济性

　　方案一，施土单位测算的满堂脚手架的造价，地下室加固面积合计为16593m2，满堂架支撑加固周转材料投入为143万元，常规模板支撑架投入为38万元，周转材料多投入105万元。方案一按最省的模板支撑架加固方式，合计投入为284万元。

　　方案二，将吊装区域地下室结构顶板做成反梁形式，构件尺寸增高600mm，增加土程量，通过设置结构反梁增加的总投入合计约为59万元。

　　根据以上计算结果可以看出，虽然由十增加了梁高及荷载，导致顶板梁混凝土及钢筋的用量有较大增长，但较方案一的模板支撑架加固方式，降低措施投入225余万元。

　　结束语

　　通过本文的分析可以看出，地下室顶板施工是一项重要的工作，在对顶板的承载能力以及实际受到的荷载进行测算后，如果发现实际荷载超过了顶板的承载能力，则需要对顶板进行加固处理。如果地下室的施工质量不高，会影响整体建筑工程的安全性。本文介绍了两种顶板加固方案，在对技术可行性以及施工成本进行对比后，发现方案二优于方案一，施工单位最终选择了方案二，并收到了良好的施工效果，有效提高了地下室顶板的强度以及承载能力，减少了安全事故出现的隐患。

　　参考文献

　　[1]李俊贤，钱文举，李永成。某工程地下室顶板裂缝问题分析[J]。商品混凝土，2012（12）。

　　[2]臧岩。地下室顶板裂缝的形成原因与处理方法[J]。中国新技术新产品，2012（4）。